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11.6
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最大主拉
最大主壓
下緣最小
下緣最大
上緣最小
上緣最大
僅摘取支撐中心線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算結(jié)果
18 第5施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：Mpa,壓為正，轉(zhuǎn)角單位：rad)
注：豎向位移以向上為正值，看著鋼絞線規(guī)格?，F(xiàn)澆防撞護(hù)墻和橋面鋪裝
計算結(jié)果摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為7.5E-02m
16 第5施工階段位移累計值 (水平與豎向位移單位：m，拉為負(fù)）
安裝預(yù)制梁，水平位移以右向為正值
(8) 第5 施工階段
16.3
16.3
16.3
17.1
17.1
17.1
14.7
14.7
14.7
最大主拉
最大主壓
下緣最小
下緣最大
上緣最小
上緣最大
僅摘取支撐中心線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算結(jié)果
14 第4施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：你看鋼絞線規(guī)格。Mpa,壓為正，轉(zhuǎn)角單位：學(xué)習(xí)40m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁計算書。rad)
注：豎向位移以向上為正值，僅作計算參考使用，計算。拉為負(fù)）
計算結(jié)果摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為10.4E-02m
12 第4施工階段位移累計值 (水平與豎向位移單位：m，本文計算結(jié)果省略。
預(yù)制場存梁60天
(7) 第4 施工階段
預(yù)制場存梁20天、40天，拉為負(fù)）
(6) 第2～3施工階段
16.4
16.4
16.4
17.1
17.1
17.1
14.9
14.9
14.9
最大主拉
最大主壓
下緣最小
下緣最大
上緣最小
上緣最大
僅摘取支撐中心線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算結(jié)果
6 第1施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：規(guī)格。Mpa,壓為正，截面尺寸應(yīng)符合下列要求：你知道混凝土。
計算結(jié)果摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為9.6E-02m
4 第1施工階段位移累計值 (單位：m)
場內(nèi)預(yù)制T形梁并張拉正彎矩預(yù)應(yīng)力束。
(5) 第1施工階段
7．3 簡支T梁中梁施工階段驗算
1685.72
標(biāo)準(zhǔn)值組合
支座豎直反力組合值(反力單位：KN)
3 簡支T梁邊梁支座反力組合值（1個支承端）
支點截面斜截面抗剪強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。對比一下鋼絞線廠家。
抗剪承載力＝ ＝3903.42kN >剪力設(shè)計值＝1585.65kN
=184.94kN
=0 (普通鋼筋無彎起)
＝3718.5kN
按公式（5.2.9）驗算截面抗剪承載力
剪力設(shè)計值＝1585.65kN < ＝4079.9 kN
按《JTG D62規(guī)范》公式（5.2.10），間距100mm，四肢箍，這里僅以跨中截面為例說明計算過程。
距梁端3m范圍內(nèi)截面采用 箍筋（HRB335），銅包鋼絞線。這里僅以跨中截面為例說明計算過程。事實上40m。
剪力設(shè)計值＝1585.65kN；
10 支點斜截面強(qiáng)度驗算
4 承載能力極限狀態(tài)下其他截面的抗彎強(qiáng)度滿足規(guī)范要求，此截面配置8根 HRB335普通鋼筋。對比一下防腐鋼芯鋁絞線。
3 預(yù)制T梁正截面抗彎強(qiáng)度滿足規(guī)范要求；
2 公路橋涵安全等級取為二級；
1 以上計算公式可參考規(guī)范宣貫材料計算示例；
幾點說明：
截面抗力矩= =.85kN.m>彎矩設(shè)計值=kN.m
混凝土受壓區(qū)高度＝ =150.76mm
中性軸在頂板范圍內(nèi)
混凝土抗力＝ ＝N
鋼筋抗力＝ ＝N
截面抗力矩計算如下：40m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁計算書。
以跨中截面為例，考慮恒載和公路I級荷載按規(guī)范JTG D60-2004第4.1.6條進(jìn)行效應(yīng)組合，跨中14#節(jié)點最大豎向撓度為 （↑）?？纯翠摻g線規(guī)格。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D62-2004）第6.5.3條規(guī)定：
按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行計算，跨中14#節(jié)點最大豎向撓度為 （↑）。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D62-2004）第6.5.3條規(guī)定：
5 承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算:
（2）承載能力極限狀態(tài)驗算
荷載長期效應(yīng)影響1.43× (滿足)
按短期效應(yīng)組合與JTG D62-2004第6.5.2條剛度計算的撓度值，你知道銅包鋼絞線。7股鋼絞線最大拉應(yīng)力限值0.65 ＝0.65×1860＝1209 Mpa，對比一下m。簡支中梁各束預(yù)應(yīng)力鋼絞線最大拉應(yīng)力值皆小于按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D62-2004）第7.1.5條，邊梁截面應(yīng)力均滿足要求。
4 正常使用極限狀態(tài)簡支T梁邊梁豎向撓度驗算
使用荷載作用下，混凝土構(gòu)件的法向應(yīng)力和主拉、壓應(yīng)力及部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類受彎構(gòu)件的法向拉應(yīng)力應(yīng)符合下面規(guī)定：
由正常使用極限狀態(tài)荷載組合應(yīng)力表中可知：事實上銅包鋼絞線。在荷載組合作用下，拉為負(fù)）
主拉應(yīng)力限值（短期效應(yīng)組合）： 0.7 =0.7×2.65=1.855 Mpa
主壓應(yīng)力限值： 0.6 ＝0.6×32.4=19.44 Mpa
法向拉應(yīng)力限值（短期效應(yīng)組合）：鋼絞線規(guī)格。0.7 ＝0.7×2.65=1.855 Mpa
法向壓應(yīng)力限值：想知道t。 0.5 ＝0.5×32.4=16.2 Mpa
?
邊梁為C50預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。鍍鋅鋼絞線。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D62-2004）第6.3.1條、第7.1.5條、第7.1.6條，架空鋼芯鋁絞線。拉為負(fù)）
3 使用階段簡支T形梁邊梁截面驗算
13.2
13.2
10.2
10.2
最大主壓
下緣最大
上緣最大
（應(yīng)力單位：Mpa,壓為正，拉為負(fù)）
僅摘取支撐中心線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算結(jié)果
2 持久狀況簡支邊梁壓應(yīng)力:
-0.15
-0.1
最大主拉
下緣最小
上緣最小
（應(yīng)力單位：Mpa,壓為正，拉為負(fù)）
僅摘取支撐中心線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算結(jié)果
1 正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合下簡支邊梁拉應(yīng)力:
-0.09
最大主拉
下緣最小
上緣最小
（應(yīng)力單位：鍍鋅鋼絞線。Mpa,壓為正，水平位移以右向為正值
僅摘取支撐中心線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算結(jié)果
9 正常使用極限狀態(tài)作用長期效應(yīng)組合下簡支邊梁拉應(yīng)力:
7.2簡支T梁邊梁使用階段驗算
由邊梁施工階段組合應(yīng)力表中知： 邊板截面應(yīng)力滿足施工階段要求。想知道鍍鋅鋼絞線。
混凝土拉應(yīng)力大于 ＝0.70 ＝0.70×（-2.65）＝-1.855MPa
C50混凝土壓應(yīng)力限值： ＝0.70 ＝0.70×32.4＝22.68Mpa。
邊梁為C50的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D62-2004）第7.2.8條的規(guī)定：鋼絞線。
（3）施工階段應(yīng)力驗算
0.04
10.1
10.1
10.1
0.01
10.5
10.5
10.5
最大主拉
最大主壓
下緣最小
下緣最大
上緣最小
上緣最大
僅摘取支撐中心線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算結(jié)果
8 第5施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：Mpa,壓為正，轉(zhuǎn)角單位：rad)
注：豎向位移以向上為正值，現(xiàn)澆防撞護(hù)墻和橋面鋪裝
計算結(jié)果摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為7.9E-02m
6 第5施工階段位移累計值 (水平與豎向位移單位：事實上銅包鋼絞線。m，其實鋼絞線規(guī)格。拉為負(fù)）
安裝預(yù)制梁，水平位移以右向為正值
(4) 第5 施工階段
16.6
16.6
16.6
17.4
17.4
17.4
15.5
15.5
15.5
最大主拉
最大主壓
下緣最小
下緣最大
上緣最小
上緣最大
僅摘取支撐中心線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算結(jié)果
4 第4施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：Mpa,壓為正，轉(zhuǎn)角單位：rad)
注：對比一下鋼絞線規(guī)格。豎向位移以向上為正值，僅作計算參考使用，拉為負(fù)）
計算結(jié)果摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為10.7E-02m
2 第4施工階段位移累計值 (水平與豎向位移單位：m，本文計算結(jié)果省略。對于線規(guī)。
預(yù)制場存梁60天
(3) 第4 施工階段
預(yù)制場存梁20天、40天，拉為負(fù)）
(2) 第2～3施工階段
16.9
16.9
16.9
17.6
17.6
17.6
15.8
15.8
15.8
最大主拉
最大主壓
下緣最小
下緣最大
上緣最小
上緣最大
僅摘取支撐中心線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算結(jié)果
3 第1施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：Mpa,壓為正，整體均勻溫降-30℃。
計算結(jié)果摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為9.9E-02m
1 第1施工階段位移累計值 (單位：你知道鋼絞線廠家。m)
場內(nèi)預(yù)制T形梁并張拉正彎矩預(yù)應(yīng)力束。事實上預(yù)應(yīng)力。
(1) 第1施工階段
7．1 簡支T梁邊梁施工階段驗算
7．簡支T梁計算結(jié)果驗算
正彎矩束
結(jié)構(gòu)及位置
6.7 預(yù)應(yīng)力配置
支座沉降按5mm計算。
非線形溫度梯度按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D60-2004）第4.3.10條規(guī)定執(zhí)行。
考慮整體均勻溫升25℃，每束錨具變形及鋼束回縮總變形值為12mm。
6．6溫度效應(yīng)及支座沉降
圖9預(yù)應(yīng)力筋構(gòu)造（單位：cm）
6．5預(yù)應(yīng)力筋構(gòu)造
5 1000小時鋼絞線松馳率2.5％
4 管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)K=0.0015
3 預(yù)應(yīng)力筋與管道壁摩擦系數(shù)
2 兩端張拉，現(xiàn)澆防撞護(hù)墻和橋面鋪裝
1 預(yù)應(yīng)力錨下張拉控制應(yīng)力為
6．4預(yù)應(yīng)力筋計算參數(shù)
圖8 T形梁中梁橫截面（單位：cm）
(2) T形梁中梁橫截面
圖7 T形梁邊梁橫截面（單位：cm）
(1) T形梁邊梁橫截面
6．3 T形梁橫斷面
圖1簡支T形梁計算模型
40米簡支T形梁計算模型見圖1。劃分為26個單元27個節(jié)點。
6．2 T形梁計算模型
安裝預(yù)制梁，6.7 預(yù)應(yīng)力配置
混凝土拉應(yīng)力大于 ＝0.70 ＝0.70×（-2.65）＝-1.855MPa