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1.外表與根本數(shù)據(jù)
1.1外表
憑據(jù)《西部地域中小跨徑橋梁技術(shù)研討會》會議紀(jì)要、《西部地域中小跨徑適用橋梁形式研究下一步處事形式和商議》及我院任務(wù)知照單編號：橋－施－技科（2004）字第67號。課題組舉行課題相關(guān)設(shè)計建立。建立原則為：鋼絞線規(guī)格。
1 上部組織形式采用5梁式
2 梁寬模數(shù)B=2.4米，T梁預(yù)制高度為2.25米。昭彰10厘米現(xiàn)澆混凝土鋪裝不參與受力。
3 混凝土強(qiáng)度等級：鋼絞線廠家。C50
4 邊梁懸臂長度120厘米。學(xué)習(xí)預(yù)應(yīng)力。
5 T梁兩端及順橋向采用單支座。
6 適用路基寬度：集體式路基24.50米、12.0米。
7 適用于直線橋。
1.2根本數(shù)據(jù)
（1） 結(jié) 構(gòu)：后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁
（2） 計算跨經(jīng)：40米
（3） 路基寬度：集體式路基24.5米、12米
（4） 車 道 數(shù)：雙向4車道
（5） 汽車荷載：看著規(guī)格。公路－（6） Ⅰ級
2. 技術(shù)類型
2.1《公路工程技術(shù)準(zhǔn)則》(JTG B01-2003)
2.2《公路橋涵設(shè)計通用類型》（JTG D60-2004）
2.3《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTJ 022-85）
2.4《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTG D62-2004）
2.5《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計類型》（JTJ 024-85）
2.6《公路工程抗震設(shè)計類型》（JTJ 004-89）
2.7《公路橋涵施工技術(shù)類型》（JTJ 041-2000）
3.資料嚴(yán)重目標(biāo)
3.1混凝土
表1 T形梁混凝土嚴(yán)重目標(biāo)
目標(biāo)
強(qiáng)度
等級
彈性模量
容 重(
軸心抗壓設(shè)計強(qiáng)度
抗拉設(shè)計強(qiáng)度
軸心抗壓準(zhǔn)則強(qiáng)度
抗拉準(zhǔn)則強(qiáng)度
C50
26
22.4
1.83
32.4
2.65
3.2 預(yù)應(yīng)力鋼絞線
表2 鋼絞線嚴(yán)重目標(biāo)
公稱直徑
截面面積
單位分量
準(zhǔn)則強(qiáng)度
彈性模量
松馳級別
140
1.102
1860
Ⅱ
3.3 鋼筋
表3 鋼筋嚴(yán)重目標(biāo)
鋼筋品種
抗拉設(shè)計強(qiáng)度
抗壓設(shè)計強(qiáng)度
準(zhǔn)則強(qiáng)度
彈性模量
R235
195
195
235
HRB335
280
280
335
4.嚴(yán)重資料選用
1 瀝青混凝土：橋面鋪裝 。
2 C40混凝土：橋面鋪裝 。
3 C50混凝土：預(yù)制T形梁、現(xiàn)澆連氣兒段。
（4） mm鋼絞線：預(yù)制T形梁及頂板束。
5．荷載橫向散布系數(shù)
采用剛接梁法計算荷載橫向散布系數(shù)，對于銅包鋼絞線。采用老類型的計算手法，梁寬采用2.4m，共5片T梁，行車道寬度11m，永訣輸出各片梁的抗彎、抗扭慣矩、橋面板沿梁長方向單位長度的抗彎慣性矩和懸臂長度，采用編制程序舉行計算，40m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁計算書。了局如下表所示：
梁號
荷載(截面)
1# (邊梁)
2#
3#（中梁）
汽車（跨中）
0.567
0.531
0.496
汽車（支點）
0.708
0.854
0.854
防撞護(hù)欄
0.336
—
—
6．結(jié)構(gòu)解析說明
6.1 T形梁施工階段
簡支T形梁施工階段共劃分為5個，各階段處事形式見表5。
表5 簡支T形梁施工階段劃分說明
施工階段
施工天數(shù)
工 作 內(nèi) 容 說 明
1
10
場內(nèi)預(yù)制T形梁并張拉正彎矩預(yù)應(yīng)力束
2
20
預(yù)制場存梁20天
3
20
預(yù)制場存梁40天
4
20
預(yù)制場存梁60天
5
28
安置預(yù)制梁，現(xiàn)澆防撞護(hù)墻和橋面鋪裝
6．2 T形梁計算模型
40米簡支T形梁計算模型見圖1。劃分為26個單元27個節(jié)點。線規(guī)。
圖1簡支T形梁計算模型
6．3 T形梁橫斷面
(1) T形梁邊梁橫截面
圖7 T形梁邊梁橫截面（單位：cm）
(2) T形梁中梁橫截面
圖8 T形梁中梁橫截面（單位：cm）
6．4預(yù)應(yīng)力筋計算參數(shù)
1 預(yù)應(yīng)力錨下張拉掌管應(yīng)力為
2 兩端張拉，每束錨具變形及鋼束回縮總變形值為12mm。
3 預(yù)應(yīng)力筋與管道壁沖突系數(shù)
4 管道每米局部誤差對沖突的影響系數(shù)K=0.0015
5 1000小時鋼絞線松馳率2.5％
6．5預(yù)應(yīng)力筋組織
圖9預(yù)應(yīng)力筋組織（單位：cm）
6．6溫度效應(yīng)及支座沉降
琢磨集體勻稱溫升25℃，集體勻稱溫降-30℃。
非線形溫度梯度按《公路橋涵設(shè)計通用類型》（JTG D60-2004）第4.3.10條規(guī)則推廣。
支座沉降按5mm計算。
6.7 預(yù)應(yīng)力配置
結(jié)構(gòu)及職位地方
正彎矩束
N1
N2
N3
N4
簡支
邊梁
9根
9根
9根
9根
中梁
9根
9根
8根
8根
7．簡支T梁計算了局驗算
7．1 簡支T梁邊梁施工階段驗算
(1) 第1施工階段
場內(nèi)預(yù)制T形梁并張拉正彎矩預(yù)應(yīng)力束。事實上鋼絞線。
1 第1施工階段位移累計值 (單位：m)
計算了局摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為9.9E-02m
3 第1施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，聽聽鋼絞線規(guī)格。拉為負(fù)）
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
節(jié)點號
上緣最大
上緣最小
下緣最大
下緣最小
最大主壓
最大主拉
2
2.3
2.3
15.8
15.8
15.8
0.1
8
1.4
1.4
17.6
17.6
17.6
0
14
1.9
1.9
16.9
16.9
16.9
0
(2) 第2～3施工階段
預(yù)制場存梁20天、40天，僅作計算參考運用，你看熱鍍鋅鋼絞線廠家。看著鍍鋅鋼絞線。本文計算了局省略。
(3) 第4 施工階段
預(yù)制場存梁60天
2 第4施工階段位移累計值 (程度與豎向位移單位：m，轉(zhuǎn)角單位：rcraigslist ad)
計算了局摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為10.7E-02m
注：豎向位移以向上為正值，程度位移以右向為正值
4 第4施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：對于鋼絞線規(guī)格。Mpa.壓為正，看看鍍鋅鋼絞線。拉為負(fù)）
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
節(jié)點號
上緣最大
上緣最小
下緣最大
下緣最小
最大主壓
最大主拉
2
2.3
2.3
15.5
15.5
15.5
0.1
8
1.4
1.4
17.4
17.4
17.4
0
14
2.0
2.0
16.6
16.6
16.6
0
(4) 第5 施工階段
安置預(yù)制梁，現(xiàn)澆防撞護(hù)墻和橋面鋪裝
6 第5施工階段位移累計值 (程度與豎向位移單位：m，轉(zhuǎn)角單位：聽聽鍍鋅鋼絞線。rcraigslist ad)
計算了局摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為7.9E-02m
注：豎向位移以向上為正值，程度位移以右向為正值
8 第5施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，拉為負(fù)）
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
節(jié)點號
上緣最大
上緣最小
下緣最大
下緣最小
最大主壓
最大主拉
2
5.2
5.2
10.5
10.5
10.5
0.01
8
5.9
5.9
10.1
10.1
10.1
0.04
14
7.6
7.6
7.7
7.7
7.7
0
（3）施工階段應(yīng)力驗算
邊梁為C50的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTG D62-2004）第7.2.8條的規(guī)則：
C50混凝土壓應(yīng)力限值： ＝0.70 ＝0.70×32.4＝22.68Mpa。40m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁計算書。
混凝土拉應(yīng)力大于 ＝0.70 ＝0.70×（-2.65）＝-1.855MPa
由邊梁施工階段組合應(yīng)力表中知： 邊板截面應(yīng)力饜足施工階段央求。
7.2簡支T梁邊梁運用階段驗算
9 一般運用極限狀態(tài)作用持久效應(yīng)組合下簡支邊梁拉應(yīng)力:
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，拉為負(fù)）
節(jié)點號
上緣最小
下緣最小
最大主拉
2
3.6
4.6
0
8
6.1
6.5
-0.09
14
7.8
3.5
0
1 一般運用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合下簡支邊梁拉應(yīng)力:
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，拉為負(fù)）
節(jié)點號
上緣最小
下緣最小
最大主拉
2
5.3
6.6
-0.1
8
6.1
4.6
-0.15
14
7.8
1.2
0
2 持久境況簡支邊梁壓應(yīng)力:
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，拉為負(fù)）
節(jié)點號
上緣最大
下緣最大
最大主壓
2
7.5
9.3
9.3
8
10.2
9.0
10.2
14
13.2
6.7
13.2
3 運用階段簡支T形梁邊梁截面驗算
邊梁為C50預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。對于銅包鋼絞線。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTG D62-2004）第6.3.1條、第7.1.5條、第7.1.6條，混凝土構(gòu)件的法向應(yīng)力和主拉、壓應(yīng)力及局限預(yù)應(yīng)力混凝土A類受彎構(gòu)件的法向拉應(yīng)力應(yīng)適當(dāng)上面規(guī)則：
&Osllung burning so ash;
法向壓應(yīng)力限值： 0.5 ＝0.5×32.4=16.2 Mpa
法向拉應(yīng)力限值（短期效應(yīng)組合）：0.7 ＝0.7×2.65=1.855 Mpa
主壓應(yīng)力限值： 0.6 ＝0.6×32.4=19.44 Mpa
主拉應(yīng)力限值（短期效應(yīng)組合）： 0.7 =0.7×2.65=1.855 Mpa
由一般運用極限狀態(tài)荷載組合應(yīng)力表中可知：在荷載組合營用下，你看混凝土。邊梁截面應(yīng)力均饜足央求。
運用荷載作用下，簡支中梁各束預(yù)應(yīng)力鋼絞線最大拉應(yīng)力值皆小于按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTG D62-2004）第7.1.5條，7股鋼絞線最大拉應(yīng)力限值0.65 ＝0.65×1860＝1209 Mpa，鍍鋅鋼絞線。饜足央求
4 一般運用極限狀態(tài)簡支T梁邊梁豎向撓度驗算
按短期效應(yīng)組合與JTG D62-2004第6.5.2條剛度計算的撓度值，鋼絞線廠家?？缰?4#節(jié)點最大豎向撓度為 （↑）。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTG D62-2004）第6.5.3條規(guī)則：
荷載持久效應(yīng)影響1.43× (饜足)
（2）承載本事極限狀態(tài)驗算
5 承載本事極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算:
按承載本事極限狀態(tài)舉行計算，琢磨恒載和公路I級荷載按類型JTG D60-2004第4.1.6條舉行效應(yīng)組合，彎矩設(shè)計值＝kN.m。
以跨中截面為例，此截面配置8根 HRB335遍及鋼筋。
截面抗力矩計算如下：銅包鋼絞線。
鋼筋抗力＝ ＝N
混凝土抗力＝ ＝N
中性軸在頂板規(guī)模內(nèi)
混凝土受壓區(qū)高度＝ =150.76mm
截面抗力矩= =.85kN.m>彎矩設(shè)計值=kN.m
幾點說明：
1 以上計算公式可參考類型宣貫資料計算示例；
2 公路橋涵安樂等級取為二級；
3 預(yù)制T梁正截面抗彎強(qiáng)度饜足類型央求；
4 承載本事極限狀態(tài)下其他截面的抗彎強(qiáng)度饜足類型央求，這里僅以跨中截面為例說明計算進(jìn)程。看著m。
10 支點斜截面強(qiáng)度驗算
剪力設(shè)計值＝1585.65kN；
距梁端3m規(guī)模內(nèi)截面采用 箍筋（HRB335），四肢箍，間距100mm，面積＝452.4 ；
按《JTG D62類型》公式（5.2.10），截面尺寸應(yīng)適當(dāng)下列央求：
剪力設(shè)計值＝1585.65kN < ＝4079.9 kN
按公式（5.2.9）驗算截面抗剪承載力
＝3718.5kN
=0 (遍及鋼筋無彎起)
=184.94kN
抗剪承載力＝ ＝3903.42kN >剪力設(shè)計值＝1585.65kN
支點截面斜截面抗剪強(qiáng)度饜足類型央求。
3 簡支T梁邊梁支座反力組合值（1個支承端）
支座豎直反力組合值(反力單位：KN)
節(jié)點
組合
2
準(zhǔn)則值組合
1685.72
7．3 簡支T梁中梁施工階段驗算
(5) 第1施工階段
場內(nèi)預(yù)制T形梁并張拉正彎矩預(yù)應(yīng)力束。學(xué)會鍍鋅鋼絞線。
4 第1施工階段位移累計值 (單位：m)
計算了局摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為9.6E-02m
6 第1施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：計算。Mpa.壓為正，拉為負(fù)）
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
節(jié)點號
上緣最大
上緣最小
下緣最大
下緣最小
最大主壓
最大主拉
2
2.4
2.4
14.9
14.9
14.9
0.1
8
1.4
1.4
17.1
17.1
17.1
0
14
2.0
2.0
16.4
16.4
16.4
0
(6) 第2～3施工階段
預(yù)制場存梁20天、40天，40m。僅作計算參考運用，本文計算了局省略。
(7) 第4 施工階段
預(yù)制場存梁60天
12 第4施工階段位移累計值 (程度與豎向位移單位：m，轉(zhuǎn)角單位：鋼絞線廠家。rcraigslist ad)
計算了局摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為10.4E-02m
注：豎向位移以向上為正值，程度位移以右向為正值
14 第4施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，拉為負(fù)）
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
節(jié)點號
上緣最大
上緣最小
下緣最大
下緣最小
最大主壓
最大主拉
2
2.3
2.3
14.7
14.7
14.7
0.1
8
1.2
1.2
17.1
17.1
17.1
0
14
2.1
2.1
16.3
16.3
16.3
0
(8) 第5 施工階段
安置預(yù)制梁，現(xiàn)澆防撞護(hù)墻和橋面鋪裝
16 第5施工階段位移累計值 (程度與豎向位移單位：銅包鋼絞線。m，轉(zhuǎn)角單位：你知道銅包鋼絞線。rcraigslist ad)
計算了局摘錄跨中14＃節(jié)點最大豎向位移為7.5E-02m
注：豎向位移以向上為正值，程度位移以右向為正值
18 第5施工階段組合應(yīng)力（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，拉為負(fù)）
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
節(jié)點號
上緣最大
上緣最小
下緣最大
下緣最小
最大主壓
最大主拉
2
4.9
4.9
11.6
11.6
11.6
0.0
8
5.6
5.6
11.1
11.1
11.1
0.0
14
7.2
7.2
8.5
8.5
8.5
0.0
（3）施工階段應(yīng)力驗算
中梁為C50的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTG D62-2004）第7.2.8條的規(guī)則：看著鍍鋅鋼絞線。
C50混凝土壓應(yīng)力限值： ＝0.70 ＝0.70×32.4＝22.68Mpa。
混凝土拉應(yīng)力大于 ＝0.70 ＝0.70×（-2.65）＝-1.855MPa
由中梁施工階段組合應(yīng)力表中知： 邊板截面應(yīng)力饜足施工階段央求。
7.4簡支T梁中梁運用階段驗算
19 一般運用極限狀態(tài)作用持久效應(yīng)組合下簡支中梁拉應(yīng)力:
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，聽聽鍍鋅鋼絞線。拉為負(fù)）
節(jié)點號
上緣最小
下緣最小
最大主拉
2
3.6
5.0
0
8
6.1
5.3
-0.1
14
6.9
3.2
0
6 一般運用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合下簡支中梁拉應(yīng)力:
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，拉為負(fù)）
節(jié)點號
上緣最小
下緣最小
最大主拉
2
4.3
5.9
-0.1
8
7.1
3.7
-0.2
14
8.1
1.1
0
7 持久境況簡支中梁壓應(yīng)力:
僅摘取支柱中間線（2＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及半跨（14號節(jié)點）處計算了局
（應(yīng)力單位：Mpa.壓為正，拉為負(fù)）
節(jié)點號
上緣最大
下緣最大
最大主壓
2
6.8
10.2
10.2
8
9.2
9.9
11.2
14
11.9
7.4
14.5
8 運用階段簡支T形梁中梁截面驗算
邊梁為C50預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。t。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTG D62-2004）第6.3.1條、第7.1.5條、第7.1.6條，混凝土構(gòu)件的法向應(yīng)力和主拉、壓應(yīng)力及局限預(yù)應(yīng)力混凝土A類受彎構(gòu)件的法向拉應(yīng)力應(yīng)適當(dāng)上面規(guī)則：
&Osllung burning so ash;
法向壓應(yīng)力限值： 0.5 ＝0.5×32.4=16.2 Mpa
法向拉應(yīng)力限值（短期效應(yīng)組合）：0.7 ＝0.7×2.65=1.855 Mpa
主壓應(yīng)力限值： 0.6 ＝0.6×32.4=19.44 Mpa
主拉應(yīng)力限值（短期效應(yīng)組合）：鋼絞線規(guī)格。 0.7 =0.7×2.65=1.855 Mpa
由一般運用極限狀態(tài)荷載組合應(yīng)力表中可知：在荷載組合營用下，邊梁截面應(yīng)力均饜足央求。
運用荷載作用下，簡支中梁各束預(yù)應(yīng)力鋼絞線最大拉應(yīng)力值皆小于按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTG D62-2004）第7.1.5條，7股鋼絞線最大拉應(yīng)力限值0.65 ＝0.65×1860＝1209 Mpa，饜足央求
9 一般運用極限狀態(tài)簡支T梁邊梁豎向撓度驗算
按短期效應(yīng)組合與JTG D62-2004第6.5.2條剛度計算的撓度值，跨中14#節(jié)點最大豎向撓度為 （↑）。學(xué)習(xí)鋼絞線廠家。按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計類型》（JTG D62-2004）第6.5.3條規(guī)則：
荷載持久效應(yīng)影響1.43× (饜足)
（2）承載本事極限狀態(tài)驗算
10 承載本事極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算:
按承載本事極限狀態(tài)舉行計算，琢磨恒載和公路I級荷載按類型JTG D60-2004第4.1.6條舉行效應(yīng)組合，彎矩設(shè)計值＝kN.m。鍍鋅鋼絞線。
以跨中截面為例，此截面配置8根 HRB335遍及鋼筋。
截面抗力矩計算如下：
鋼筋抗力＝ ＝N
混凝土抗力＝ ＝N
中性軸在頂板規(guī)模內(nèi)
混凝土受壓區(qū)高度＝ =132.02mm
截面抗力矩= = .84kN.m>彎矩設(shè)計值=kN.m
20 支點斜截面強(qiáng)度驗算
剪力設(shè)計值＝1496.4kN；
距梁端3m規(guī)模內(nèi)截面采用 箍筋（HRB335），四肢箍，間距100mm，事實上銅包鋼絞線。面積＝452.4 ；
按《JTG D62類型》公式（5.2.10），截面尺寸應(yīng)適當(dāng)下列央求：
剪力設(shè)計值＝1496.4kN < ＝4079.9 kN
按公式（5.2.9）驗算截面抗剪承載力
＝3718.5kN
=0 (遍及鋼筋無彎起)
=174.54kN
抗剪承載力＝ ＝3893.04kN >剪力設(shè)計值＝1496.4kN
支點截面斜截面抗剪強(qiáng)度饜足類型央求。
4 簡支T梁邊梁支座反力組合值（1個支承端）
支座豎直反力組合值(反力單位：KN)
節(jié)點
組合
2
準(zhǔn)則值組合
1573.6
8．計算結(jié)論
由以上對40米簡支結(jié)構(gòu)計算了局可看出：
各個結(jié)構(gòu)在施工階段及營運階段中，應(yīng)力及結(jié)構(gòu)抗力皆饜足類型央求。銅包鋼絞線。各結(jié)構(gòu)是安樂適用的。